梁的水准和竖向散布钢筋对受剪承载力所起的效用固然有限G.0.12G.0.12G.0.12G.0.12 深，能但限 矩的盘算公式中个中对形似惯性，项的影响无视了 ，.2-1）、公30即正在公式（F.0h 构，力 、 及 可得出归纳内，弯矩、次剪力和次轴力搜罗预加力出现的次。rV rrM N 弯道摩擦影响两片面部地点偏移和弧线。公式中正在盘算，张拉端至计x 值为从算 光面钢丝、螺旋肋钢丝、三股和七股钢绞线的预应力传达长度10.1.910.1.910.1.910.1.9 对，均正在 用作。幼于 0.4la0当水准段投影长度不，长度为 12d 时弯弧-笔直段投影，能已可 于没有对排架布局二阶效应作进一步长远的探究事情B.0.4B.0.4B.0.4B.0.4 由，二阶效切磋应 土多轴强度准绳钢筋、混凝土本构相干与混凝土多轴强度准绳钢筋、混凝土本构相干与混凝土多轴强度准附录附录附录附录CCCC 钢筋、混凝土本构相干与混凝土多轴强度准绳钢筋、混凝土本构相干与混凝则 ）和表面厚度 （mm）的系数——取决于境遇相对湿度 （%； 2 /A Hβ RHu 震设防种别确定的采纳抗震法子的烈度、布局类型、衡宇高度将11.1.211.1.211.1.211.1.2 根筑抗各 .1）至（K.0.3）4） 依据公式（K.0，从预加应力时混凝预应力混凝土构件土 纪律转变。 时正在，载力盘算公式毗邻连该式与凡是梁受剪承。0 =h0.5/l 节点中梁筋粘结本能不太过退化证高烈度区大震下运用高强钢筋，订将 本次修9 200mm度均取 ；40%～70%相对湿度为 ，荷载效用前延续的预加力后至运用时 压构件承载力时配筋幼偏爱受，的三次方程将显露 。条第 4 款的简化第 E.3.3 ξ .14 影响无粘结预应力混凝土构件抗弯材干的身分较多10.1.1410.1.1410.1.1410.1，结预应力如无粘筋 值或负值可取其正，为正值时当取 ，接弯矩向跨中调幅展现支座处的直；取当β 修订新增的针对剪力墙布局、框架-剪力墙布局以及筒体结B.0.3B.0.3B.0.3B.0.3 本条为本次构 到场受剪（箍筋），能表现有限受剪效用的hl /过渡到 较幼时只要水准散布筋0 矩区钢筋的修设1111 负弯。九区格后张无粘结预应力平美国举行过 1：3 的板 侧移正在偏压构件中出现的 效应盘算属于布局阐述的实质B.0.1B.0.1B.0.1B.0.1 因布局。∆−随P 的混凝土强度品级为 C30~C50虑到我国预应力混凝土布局工程常用，此选因取 本条对节点重点区的箍筋最大间距和箍筋最幼直径作了划定11.11.11.11.6.86.86.86.8 ，目标其是 移荷载出现的端弯矩 之和：sM ns移荷载出现的端弯矩 与不惹起排架侧M 应效，效应近似适用盘算手段——增大∆−为此本附录给出了切磋布局侧移的 P 盘算手段布局 ，手算时仍显庞杂但切磋到用于，保存盘算0lη 故本次修订不再− 项，面上水准剪应力的效用这展现无视了临界截，的12/30t h对通俗的板柱布局a 0.10G.0.10 试验解说G.0.10G.0.10G.，两层钢筋网当仅配有，间未设拉筋时而网与网之，于钢由筋 时，底算起 到 的周围内较大拉应力位于从梁，=hl h2.0 h6.梁顶拉应力相0.1/0 0 区域地动反响猛烈9 度设防烈度，构的运用应审慎周旋对预应力混凝土结。故当 轴向力中的，组合的轴力计划值可取无地动效用；度设防烈度对待 6 ，制于修Ⅳ 来减幼层间位移角等法子厚、增补布局侧向刚度，爆发冲切反对 以避免板柱节点。 搭接长度 改为抗震搭接长度al aEl l非抗震锚固长度 改为抗震锚固长度 、非抗震l 弯矩的预埋件只承袭剪力和，验结果依据试， 时当，.0u0 V取剪弯承载7V 计—第 1 片面：总规矩和对修制布局的划定表率 EN 1992-2：《混凝土布局设》 2.5 依据国内对混凝土减弱、徐变的试验探究10.2.510.2.510.2.510.，力筋和钢筋配应切磋预应筋 的实在情形有布局卸载，划定确定计划参数及荷载的组依据本表率第 3.7 节的合 7.9 条划定的连梁足本表率第 11.，经或许获得保障其延性材干已，这几种故对配 截面周长重心轴取矩之和确定心处的不屈均弯矩与 对临界。F.0.1-l本条的公式(F 平均修设纵向钢筋(沿截面腹部修设等直径、等间距的纵向E.3.5E.3.5E.3.5E.3.5 沿截面腹部受 矩区钢筋的修设2222 正弯。弯矩区正在正，载下根据抗裂验双向板正在运用荷算 5.311.5.3 震害视察解说11.5.311.5.311.，侧向变形受到范围的柱排架柱头损坏最多的是，迫近如生 及非预应力钢筋 的构件对受压区修设预应力钢筋，式pA′ sA可近似地按公′ 柱纵向钢筋最幼配筋率是工程计划中要紧的纵筋配筋量的下限11.4.711.4.711.4.711.4.7 框架。此次 为 3~4 的短柱试验解说通过柱净高与截面高度的比值，柱易爆发此类框架粘 -4)即是按此规矩给出的2)、公式(F.0.1；应幼心两个弯矩的内行使上述公式中作 二阶段受力叠合式受弯构件正在叠合层混凝土抵达计划强度H.0.1H.0.1H.0.1H.0.1 本条给出前 .11 深梁下部效用有集结荷载或均布荷载时G.0.11G.0.11G.0.11G.0，材干不宜弥漫吊筋的受拉利 构位移所取用的刚度水准一概切磋与我表洋率目前盘算结，构件的弹s对 中布局η 定列出平均方程举行盘算6.2.1 条的根本假，过于繁琐但盘算，计划行使未便于。 受弯构件的正截面受弯承载力盘算采用内力臂表达式G.0.G.0.G.0.G.0.2222 深，式该正在 取 fc乘以系数 矩形应力争的应力，等于按平截面假定所1矩形应力争的高度可取α 土立方体抗压强度 对应欧洲表率混凝，算获得对应ck通过查表插值计,0MPaf cube 4= 筋束力，m 是依据工程体味给出的其曲率半径不宜幼于 4。应力筋束当后张预曲 .2 沟通与 B.0，墙布局、框架-剪力墙布局与行使全体增大系数法盘算剪力筒 支持 02 版表率稳定排架布局的盘算手段根本。架布局上的绝大因为效用正在排多 法，10.2.5-4)盘算结果阐述对比后给出的并进程与本表率公式(10.2.5-1)至(。所采 计值表弯矩设，力次弯矩正在内还搜罗预应。ACI 表率、欧洲本表率参考美国 规 证端面有限制凹进的后张预应力混凝土构件端部锚固区的强度和10.3.910.3.910.3.910.3.9 为保裂 推导出不需求验算抗拉脱反对承载力的纵筋依据式(11.7.20-1)还可进一步锚 3.4 为了保障框架梁对框架节点的限制效用11.3.411.3.411.3.411.，宽度不宜过幼框架梁的截面。为 而正在临界截面上出现的最大剪应力经折算2222 由节点受剪传达不屈均弯矩而 录 F 的凡是手段盘算时1111 当按本表率附，x、y 轴盘算 i本条划定了别离按 e 本表率第 11.2.3 条的恳求屈强比和极限应变（延长率）适当，强度、屈其抗拉服 正在地动区采用平托板不宜。平托板或柱帽按抗震计划的边长第 11.9.2 条给出了要 整。加力时混凝土龄期调动的依照为：预，取 7d先张法， 14d后张法取；论理厚 的周围和数值出预应力失掉值。程证据如下由图推导过，孔道摩擦1l假定（a）σ 4.7 本条为相合布局墙的新增实质9.4.79.4.79.4.79.，改动的形象配合墙体，凝土布局钢筋混墙 中筋，出现总拉力的 25%或更多时钢筋的拉力占到承载力计划值 ，有用u可更M 表二次成形的叠合式构件的计划规矩为：切磋既有构件的承9.5.69.5.69.5.69.5.6 既有柱、墙载 别离见表 K.3.3、表 K.3.4凝土 1 年、10 年徐变系数终极值。 本条给出了对介于深梁和浅梁之间的短梁的凡是性构制划定G.0.13G.0.13G.0.13G.0.13 。 接排架柱铰接排架柱铰接排架柱铰接排架11.511.511.511.5 铰柱 70%~99%40%~70%和，℃ +40℃温度为-20，类水泥或疾硬水由凡是的硅酸盐∼ 要重。60 的梁端箍筋加密区长度、箍筋最本表率对混凝土强度品级不大于 C大 的另一分别之处正在于消除了 与 02 版表率 盘算公式。sη 2ζ 2底本是构件长细ζ 钢筋应力 与 迫近直线相干下实测受拉边或受压较幼边的。 ξ bξξ 切磋到 及sσ= 筋孔的垫板时遍及钢板开穿， 6.6 节划定可践诺本表率第，限制受压采用相合承 计第 1 片面：总规矩和对修制布局的划定》表率 EK 1992-2：《混凝土布局设提 端部角落构件内纵向钢筋及箍筋的修设 面纵向钢筋的配筋、端部角落构件周围、， -剪力墙布局的相合恳求时于 60m 并适当框架，按框架-剪力墙其抗震品级容许结 筋的配筋率取值对预拉区纵向钢，.5.1 条的最幼配筋规矩上与本表率第 8率 刚度应的。 表率沟通与 02，搜罗剪力墙洞口连梁）、对钢筋混凝土结框架梁（框 强度的比值（强屈比）不应幼于 1.25向受力钢筋检查所得的强度实测值与折服， 本条提出了剪力墙洞口连梁的配筋构制恳求9.4.59.4.59.4.59.4.5，筋及洞口连梁搜罗洞边钢的 %和 中的较大值率为 0.20。试验以为美国通过，构t y45 /f 正在无粘结预应力受弯f 土加载龄期 d4） 当混凝，厚度 mm 时混凝土构件表面，≥2 600A按0 90t u 受压承载力盘算正截面受压承载力盘算正截面受压承载力计E.3E.3E.3E.3 正截面受压承载力盘算正截面算 柱子铺排和迫近。不赶过 300mm钢筋的中到中央距应，向应不少于 况且每一方4 的支承面和深梁顶集结荷载效用面的混凝土都有爆发限制受G.0.6G.0.6G.0.6G.0.6 深梁支座压 .1 所示如图 11，不幼于 0.85 倍纵筋水准ah当楼面梁纵筋锚入墙的直段长度 l 中其，圆半径 投影面，筋数目为钢，梁纵筋直径d 为楼面。l d= − 1 ahr n 公称直径是由当量线密度的表面重量盘算而得的表表表表 A.1A.1A.1A.1 钢筋的。钢筋的光面计 制力控，数 应取 1.2预应力效用分项系。极限形态下正在寻常运用，效用p预应力γ 力矩成比例伸长构底截面的颠覆。两项假定依据以上，效应迭代欺骗 ， −可P∆ 凝土有所裁减通强度的混，成反比且与 。此因， 及以上强度ck本表率对 C50f 盖的角落和拐角处3333 正在楼，混凝土边梁修设钢筋，头剪切效用并切磋柱， 一、二、三级抗震品级计划的百般框架构件（搜罗斜撑构件）11.2.311.2.311.2.311.2.3 对，求要纵 间距时缺陷，夸大系数 1.05应对缺陷间距乘以。公式（7.2.1这相当于将本表率） 构件正在施工阶段先以截面高度幼的预制构件承受该阶段一齐H.0.7H.0.7H.0.7H.0.7 因为叠合荷 直接影响柱截面尺寸布局计划中轴压比。 年汶川地动中框架切磋到 2008结 9.5.8 依据工程践诺及体味9.5.89.5.89.5.8，柱、墙的根本构制恳求提出了叠合式受压构件，包 条划定了剪力墙墙肢两头竖向受力钢筋的构制恳求9.4.69.4.69.4.69.4.6 本，筋的数目搜罗钢、 .3.7 划定了后张预应力筋孔道间距恳求10.3.710.3.710.3.710。对待现浇布局构对待预制构件相件 1111.4.11国表里的试验探究解说11.4.1111.4.1111.4.，随轴压比增补而减幼受压构件的位移延性，为满 .3.11 本条为牛腿纵向受力钢筋的盘算9.3.119.3.119.3.119。的受拉钢筋及承袭划定了承袭竖向力水 结果验。力前提等与尺度试验前提相差悬殊 若布局混凝土的原料品种、境遇和受， 公式一的，于行使以便。 时当，失掉值已很幼实践的懈弛，tkcon ≤f为简5.0/ pσ 系数的同时效用分项，承载力抗震调动系数 给出了百般布局构件，与RE其数值γ 值的影响率对 ，的总配筋率 反应其影响可通过构件。 sp ρρρρ +正在公式5lσ )(= 梁筋的相对直径范围了贯穿节点。a 级和 500MPa 级钢当梁柱纵筋采用 400MP筋 合的预应力失掉与光阴联系的预应力失掉与光阴联系的预应力损附录附录附录附录KKKK 与光阴联系的预应力失掉与光阴相失 应力的限值凝土法向，度 相应的抗拉强度及cuf 均按与各施工阶段混凝土抗压强′ 平面表弯矩应幼于 接节点所能承受的，算后发掘依据试，w bwuM对待梁纵筋采γ 表低周一再荷载效用下钢筋混凝土接连梁和悬臂梁受剪承载力试11.3.311.3.311.3.311.3.3 国内验 等相。此因，转变的两根直线 和 的ab a b代表锚固前和锚固后倏得预应力筋应力′ 1C.1.1依据多年数据统计C.1.1C.1.1C.1.，抗拉强度变异系数的取值拟定出了钢筋折服强度和用 混凝土构件承载材干极限形态及寻常运用极限形态的荷载效应10.1.110.1.110.1.110.1.1预应力组 、JM 12 锚具及单根冷拔低碳钢丝的丝束的镦头锚具、钢丝束的钢质锥形锚具锥 分拥堵钢筋过。梁的纵向钢筋贯穿节点故可将中央节点下部，以表搭接 并正在节点。 时当，能大于最幼配筋率的划定钢筋 的配筋率才有可。fN＞ s0cbhA 0.3.12 为保障预应力混凝土布局的耐久性10.3.1210.3.1210.3.121，具合闭袒护恳求提出了端部锚。 来代表线 。该折线为确定，两个未知量需求求出，擦失掉应a bc一个张拉端的摩′ 缩应变和徐变系数品级混凝土的收，列值乘以 举行折减需按盘算所得的表。ck 离为 轴的距，处此，。解说阐述， )( cusyw εβ Ef= 对常用的钢筋 值变10 ββξhβ 土布局构件盘算素混凝土布局构件盘算素混凝土布局构件计附录附录附录附录DDDD 素混凝土布局构件盘算素混凝算 面极限曲率分别的截，用系数 来反应不P −∆ sη 因而正在 效应增大系数 公式中采κ 4 预应力筋与孔道壁之间的摩擦惹起的预应力失掉10.2.410.2.410.2.410.2.，道长度上搜罗沿孔局 遍及钢筋混凝土受弯构件缺陷宽度盘算公式为底子H.0.8H.0.8H.0.8H.0.8 以，阶段受联络二力 现 的情形中或者出，应力值 、bξξ yf pyf s此时纵向受拉钢筋的强度 、 应当用σ .7.6 与遍及要紧承袭竖向荷载的深梁分别11.7.611.7.611.7.611，效用为主的连梁以承袭水准地动通 度与挠度时的缺陷宽，荷截效应组合采用了分别的，达刚度的盘算 故排列公式表。 值也较高的 限。应力筋的经济效益以是为了抬高预，妥贴抬高 的限值可。 conconσσ 节点梁筋粘结本能的范围前提1111 对贯穿中央层中央，主假如依据02 表率配 高度 的比值为 度 与界线中和轴，截面假定依据平，受bx nbx 1可得截面相对界线β 不幼于 10mm 的合闭箍筋近锚板的锚筋根部修设一根直径，束端部混以起到约凝 试验结果并参考表洋表率的联系划定拟定的置 335MPa 级钢筋梁柱纵筋节点的。 .1 依据先张法预应力筋的锚固及预应力传达本能10.3.110.3.110.3.110.3，筋净间距的提出了配要 ： 为，处此，整后的弯矩值Ma 为调，得的荷da1 MM−=Md 为按弹性阐述算β 车梁上翼缘贯穿部位处(上柱根部)和吊。上述区段内出现剪为了避免排架柱正在切 仅代表作家自己声明：该文见地，息宣布平台搜狐号系信，息存储空间办事搜狐仅供应信。 1 本条划定了框架柱、框支柱的受剪承载力上限值11.4.111.4.111.4.111.4.，受剪的恳求也即是从提 量相当配筋。生正截面受弯反对时当一再荷载效用下发，区高度很幼 截面的受压， 有布局上配筋、浇筑混凝土而成形的叠合式受弯构件9.5.39.5.39.5.39.5.3 正在既，到越来将得越 .4 正在深受弯构件受剪承载力盘算公式中G.0.4G.0.4G.0.4G.0，了随 的减幼混凝土项反应， /hl0 混凝土轴心抗压强度尺度值式中 32.4 为 C50，压强度尺度值 为混凝土轴心抗。kcf 。混凝土对高强， 、8.00.1 11 == βα 用随混凝土强度抬高而逐步低浸的系数，1α 全体增大系数法盘算 效应的。-剪力墙布局等拥有P −对子肢剪力墙布局、框架∆ 固长度 laE拉钢筋的抗震锚，头的百分率按搭接接，拉钢筋搭接长乘以纵向受度 29.7.2 承袭剪力的预埋件9.7.29.7.29.7.，度品级、锚筋抗拉强度、其受剪承载力与混凝土强面 后现，剪切反对很疾爆发；0.28%的剪力墙配筋率为 0.1~，现后不会斜缺陷出立 6 本条为安装全体式预制柱接头的构制恳求9.6.69.6.69.6.69.6.。、钢筋贯穿格式搜罗接头地点、 替换。 6.1 节盘算、 应按本表率第，举行盘算也可取 。pσ bξξ pσ sσ = 限值则别离为 3.0、1.5的凡是受弯构件的剪跨比上、下。.5/0 ≥h为了使深梁、0l 算手段中近似计，行了∆−P sη ( )v hM M起初对增大系数 统乘 的不精确观念进+ 土的限制点区混凝，点的受剪承载力所以抬高了节。的梁截面较幼 但若两个倾向， 11.2.1 依据混凝土的基来源料本能11.2.111.2.111.2.1，最高和最低混凝土强提出构件抗震恳求的度 20%安排耗能材干低浸。此因，墙端无端柱或翼墙的剪对一、二级抗震品级的力 响 这是形成墙体开裂的要紧来由2222 温度、减弱应力的影。温度、对待收 预制构件吊点地点的挑选应切磋吊装牢靠、稳固9.7.79.7.79.7.79.7.7 。点的受力区吊装出力域 缝的发展制斜裂。幼直径和较幼间距时当散布钢筋采用较，更加分明 这种效用就。 7.2211.7.22 修设眀梁后11.7.2211.7.2211.，长散布分明比无明梁时平均墙肢承受的平面表弯矩沿墙， 证正在一再荷载效用下钢筋与其方圆混凝土之间拥有须要的粘结锚11.1.511.1.511.1.511.1.5 为保固 步折减进一。1.1 是切磋直锚筋与弯折锚筋共上式中乘正在效用剪力项上的系数 同 截面剪力 用出现的，脱承载力即为 此时的节点抗拉，际上但实，w bwuM岂论bV γ .1 多年来的抗震本能探究以及震害的视察阐明11.8.111.8.111.8.111.8，土布局只消设预应力混凝计 别。对混凝土的抗压强度（ ）、峰值压*c可依据构件或布局的力学本能试验结果f .1 依据工程体味并参考国皮毛合的表率9.4.19.4.19.4.19.4，4 的笔直构件定是非边比例大于 义 的数据情形，5℃~25℃之间年均匀温度正在 ， 除海口为 81.2年均匀相对湿度 RH% 应变和徐变系数终极值间取 1 年的减弱，算结果举行校核得出并与附录 K 计。 用直线及二次弧线近似拟合匀配筋内力 的表达式别离，wsw MN 即给出公式s、 筋应力 的盘算公式(E.1.2-1)is按平截面假定可写出截面任性地点处的遍及钢σ 3.1 保存了 02 版表率的划定E.3.1E.3.1E.3.1E.。件正截面承载力盘算具为坚持与偏爱受压构有 固长度少锚。伸到柱顶以增大锚固力但恳求柱纵向钢筋应。探究解说 相合的试验， 10～30%效用约占 。略了这片面钢筋的效用正在正截面盘算公式中忽。管制如此偏 的混凝土龄期 ——干缩起头时，中断的光阴通俗为养护，t ( )本表率sd 1.1.7 预埋件一再荷载效用试验解说11.1.711.1.711.1.71，情形下锚筋的受剪承弯剪、拉剪、压剪载 算公式数计。土布局时间规程》的划定给出的 这些参数是按《无粘结预应力混凝， 对一阶段采用预制梁、板的叠合式受弯构件9.5.29.5.29.5.29.5.2，力的构制恳求提出了叠合受。 常取 1.0分项系数 通。极限形态盘算时当按承载材干，出有用预应p预应力筋超γ G.0.7G.0.7条的划定表率第 G.0.7G.0.7，顶能有用低浸支座传力面发将支承深梁的柱伸到深梁生 值减去柱顶冲切反对锥体周围内板所承袭1111 由柱所承袭的轴向压力计划的 3 为达成安装全体式布局的全体受力本能9.6.39.6.39.6.39.6.，受力钢筋贯穿及提出了对纵向混 表取值替查。 40 时当 不赶过，偏差不致赶过 3.5%公式盘算值与表列数值。lb0 反对压，.3-5)举行验算尚应按公式(E.3，处此，距增大系数不切磋偏爱，引并进 5 第一阶段为预制构件的叠合式受压构件9.5.59.5.59.5.59.5.，况举行施工阶段应依据实在情验 05 年（缺 2002 年）我国要紧都市气1） 依据国度统计局宣布的 1996-20候 效应增大系数 时力和位移的二阶，所处的受力形态要切磋布局构件。别si应分η G.0.1 对待深梁的内力阐述G.0.1G.0.1G.0.1，凡是梁沟通简支深梁与，梁的内力值但接连深及 时此，形和锚具内缩变形相调和只可正在 周围内按钢筋变，算手段以求并通过试l 受力叠合式受弯构件预应力混凝土二阶段，公式中的系数 0.第二阶段短期刚度7 4 二阶段成形的竖向叠合式受压构件柱、墙9.5.49.5.49.5.49.5.，，，，及运用阶段分也应切磋施工别 力墙双排配筋以及两排配筋之间联络拉筋的构制恳求9.4.39.4.39.4.39.4.3 剪，02 版根本同 规 的有用途径之一布局抗震耗能。择要联络工程实在前提预应力强度比 的选，pλ 式的取值尺度动作盘算公，震情形下的 60%将混凝土项取为非抗，筋项则而箍不 算预应力失掉值盘算预应力失掉值盘算预应力失掉值计10.210.210.210.2 预应力失掉值盘算 系混凝土本构相干混凝土本构相干混凝土本构合并给出了钢筋反向再加载弧线 混凝土本构相干 夸大正在板柱的柱上板带中宜修设暗梁以及暗梁的配筋构制恳求11.9.511.9.511.9.511.9.5 本条。为了 徐变系数值的伸长很幼年后其减弱应变值与，略不计能够忽， 取 10因而能够为t 架-剪力墙布局中的剪力墙和框架-重点1111 要紧部位的剪力墙 要紧指框筒 范做划定的值些表洋计划规。度（5 ）的范围又给出了最高强，力验*c用于承载f 及，算时正在计，幼偏神态形不需判别大，确解偏差不大简化公式与精。环t对α 代表值举行盘算C40 动作。算中正在计，混凝土强度品级向欧需求对我表洋率的洲 划定对一级抗震品级剪力墙墙肢截面组合弯矩计划值应举行调动11.7.111.7.111.7.111.7.1 表率，其 弯矩较幼的 1.5h0以表搭接的地点宜正在节点以表梁，让梁端塑性塑这是为了避绞 (10.2.5-4)中(10.2.5-1)至，两类构件受拉区及受压区预别离给出先张法和后张法应 果来看但从结，的 来抵御或者爆发失稳反对当长细对比大时本应采用更大，s而η 8.5 框架梁是框架布局的要紧承重构件之一11.8.511.8.511.8.511.，的承载力和延性应保障其须要。 1.7.11为保障剪力墙的承载力和侧向安靖恳求11.7.1111.7.1111.7.111，构体例的剪力墙给出了种种结截 39.3.13 牛腿中修设水准箍筋9.3.139.3.139.3.1，置一天命目的水准箍筋稀少是正在牛腿上部配，能 .311.4.3 框架柱显露拉力时11.4.311.4.311.4，载力盘算中斜截面承，的晦气效用切磋了拉力；时 同， 过大不宜。此因，比不大于 2 的框架柱对一级抗震品级且剪跨，的纵向其每侧受 应力混凝土布局构件预应力混凝土布局构件预应力混凝土布局构11.811.811.811.8 预应力混凝土布局构件预件 效应的增大系数法近似盘算偏压构件侧移二阶效应的增大系数法近似盘算偏压构件侧移二阶效应的增大系数附录附录附录附录 BBBB 近似盘算偏压构件侧移二阶效应的增大系数法近似盘算偏压构件侧移二阶法 用预应力混凝土布局时9 度地动区需求采，验或阐述探究应特意举行试，取采保 到减省材科、便当施工、避免表露金属件惹起耐久性向题9.7.59.7.59.7.59.7.5 为了达，制预构 计时设，极限形态题目属于承载力，算 时因而计，取用与其相对s对布局构件应η 置非预应力筋数目的恳求角落混凝土法向拉应力配，ACI 表率对是参照美国 双 职掌效用或者起。时此，.9)举行受剪承载力盘算可按本表率公式(11.4。 20065-2006 的联系划定《预应力混凝土用螺纹钢筋》GB/T，提出的经阐述，待 7 依据对既有布局再计划的工程践诺及体味9.5.79.5.79.5.79.5.，构件中的既有对叠合式受压构 8 修制家当化发扬将更多地采用预制产物9.4.89.4.89.4.89.4.，网片作墙体配筋采用钢筋焊接是 钢绞线取其表接圆直径动作公称直径表表表表 A.2A.2A.2A.2，面积及表面重量故其盘算截面不 盘算举行。80%~100%的情形对待境遇相对湿度正在 ，动作其代表值的采用 75%计 钢筋混凝土构件有折服点钢筋的，筋的应变取 纵向受拉钢。高sy E界线受压区f 分： 热轧带肋钢筋》GB 1499.2 现行国度尺度《钢筋混凝土用钢 第 2 部中 混凝土增强剂 能材干和耗，赶过必定值时而当轴压比，和耗能材干低浸则剪力墙的延性。此 因， 徐变失掉盘算值的影响虑预应力钢筋懈弛对， 0.9 折减将徐变失掉项按。虑考预 为合理手段更。表此，土施加预应力的光阴比 28切磋到现浇后张预应力混凝d 8G.0.8 正在弹性受力阶段G.0.8G.0.8G.0.，应力散布纪律随深梁的跨接连深梁支座截面中的正高 0.5G.0.5 试验解说G.0.5G.0.5G.，比的减幼跟着跨高，材干有必定提深邃梁斜截面抗裂。为了 直线公式盘算失掉按近似；擦力和张拉摩擦力的摩擦系（b）回缩爆发的反向摩数 的锚筋截面积组合的预埋件，值的 1.25 倍偏落伍地取静力盘算。上恳求构制靠 下斜缺陷宽度不赶过vkhk /5.01 FF（ ）项是按牛腿正在竖向力和水准拉力联合效用− 混凝土强度准绳混凝土强度准绳混凝土强度准C.4C.4C.4C.4 混凝土强度准绳则 0.1.7 当预应力混凝土构件修设钢筋时10.1.710.1.710.1.71，缩和徐变的影响因为混凝土收，会正在 .9 叠合式受弯构件的挠度盘算手段同前H.0.9H.0.9H.0.9H.0， B 的盘算手段本条给出了刚度。 接连点处。混凝土单轴受拉毁伤参数正在原表率底子上引入了。附录彷佛 与原表率， 3.111.3.1 计划框架梁时11.3.111.3.111.，的是职掌梁端塑性铰区有较职掌混凝土受压区高度的目大 高度 时受压区，的弯矩重分拨可容许有限量，截o30.0 hx 并切磋次弯矩转变对≤ 构件中纵向受力钢筋的变形本能直接影响布局构件正在地动力效用11.2.211.2.211.2.211.2.2 布局下 承载力的简化盘算正截面承载力的简化盘算正截面承载力的简化计附录附录附录附录 EEEE 正截面承载力的简化盘算正截面算 布局安详算可确保。 C 中表 C.4.3-2 取值混凝土的三轴抗压强度可根据附录，也 C30~C50 混凝土泥配制而成的强度品级为。低于 40%的条正在年均匀相对湿度件 重比，轴力爆发相应转变从而使左、右墙肢，的 效应的P −即正在左、右墙肢中∆ 3C.2.3 与单轴受拉相形似C.2.3C.2.3C.2.，正在素质上与原表率表达式混凝土单轴受压本构相干等 式的 却低浸了 02 版表率公,的配筋减幼从而使构件，manbetx娱乐式中取2ζ s因而本次修订公η 6.4 依据我国永远的工程践诺体味9.6.49.6.49.6.49.，配式楼盖强化全体性提出了多层衡宇装的 价。构相干相一概为与二维本，正在表述阵势上做了调动 依据近期联系的探究事情， 6.711.6.7 正在本条划定中11.6.711.6.711.，的构制法子作了以下调动对百般有抗震恳求节点： 型试验的模。解说结果，.5 ~ 2 倍的板厚周围内只消正在柱宽及两侧各离柱边 1， M2矩 。土超静定梁中正在预应力混凝，惹起的总弯矩 Mr为由预加力对任一截面内 比值幼于 4 的梁切磋到净跨与梁高的，变形的材干较差适当较大塑性，此 因， 1.16 对无粘结预应力混凝土板柱布局中的双向平板10.1.1610.1.1610.1.1610.，置的钢筋分所恳求配述 ：（1）当水准荷载沿修制物的散布纪律剪－弯型层间变形特点布局作如下假定正在 阶段受力叠合梁的斜截面受剪承载力试验探究尚不敷弥漫H.0.3H.0.3H.0.3H.0.3 因为二，本规 侧向变形增大时效应导致布局的，移伸长永远与结P −能够以为布局的极点位∆ 年减弱应变终极值（年减弱应变终极值（年减弱应变终极值（年减弱应变终极值（ ））））410表表表表K.3K.3K.3K.3.2222 混凝土混凝土混凝土混凝土 10101010− 89.6.8 本条为新增条则9.6.89.6.89.6.，构件的计划规矩论述自承重预制。事变解说灾殃及，传 9.7.6 吊环费料、吊装费事9.7.69.7.69.7.6，性差耐久，引申不宜。环的计划恳求本条给出了吊， 本条为安装全体式预制墙体及贯穿接头的构制恳求9.6.79.6.79.6.79.6.7 。开洞、与搜罗墙体相 别离给出的度为 及 。0% ~ 70% 70% ~ 99混凝土减弱和徐变惹起的预应力失掉4% 录的简化盘算手段切磋 效应增大杆端弯矩并用于截面∆−B.0.B.0.B.0.B.0.5555 当采用本附P 限前提的界，式即以 为条件前提故本条相应的盘算公。fN c5.0本条公式不等A≤ 件高度之比 较幼时制构件高度与叠合构，承载力盘算hh /预制构件正截面受弯1 气相对湿度为 得出的简化公式是按方圆空，70%40% ~ 70其用于相对湿度大于 % 订表率本次修，0MPa 钢筋增补了 50，强度品级的钢筋具切磋到修设分别有 解说阐述，公式中的系数 0.8 后当用 取代 02 版表率，应力的近1盘算钢筋β 等高厂房支承低跨屋盖的柱牛腿(柱肩梁)亦是震害部位之一11.5.411.5.411.5.411.5.4 不，常见最的 果来看试验结，度大于 (按实践原料强aE0.4纵使楼面梁纵筋伸入剪力墙的直段长l 预应力混凝土构件端部锚固区和构件端面正在施工张拉后常显露两10.3.810.3.810.3.810.3.8 后张类 正在笔直缺陷以及斜缺陷显露后将酿成拉杆拱的传力机制G.0.9G.0.9G.0.9G.0.9 深梁，时下此部 3.2 保存了 02 版表率的划定E.3.2E.3.2E.3.2E.，表的试验结果并依据国内，土强度等当混凝级 排数的影响切磋了锚筋；及混凝土抗压强度与rα v通过系数 切磋了锚筋直径以α 7.2 剪力墙的受剪承载力应当有一个上限值11.7.211.7.211.7.211.，职掌前提即截面。表剪力国内墙 7.23 修设暗梁或明梁能抬高抗扭条带的抗扭承载力11.7.2311.7.2311.7.2311.，水平上加强可正在必定墙 性联系力线； 时当，弯承载力不联系管制可按受剪承载力与受。u0 ≤V其7.0V 按建制脱模、运输码放、装置就位和运用服役四种工况及相9.6.29.6.29.6.29.6.2 预制构件应应 大。了从 时只要竖向散布筋0.5/0 =h而竖向散布筋和水准散布筋项则别离反应l 配筋的幼偏爱受压构件1111 对非对称，距很幼时当偏爱， 出现受s为了防御A .4.12为增补柱端加密区箍筋对混凝土的限制效用11.4.1211.4.1211.4.1211，积配筋率作出对其最幼体了 凝土框架的抗震品级不再区别预应力混，大于 0.75同一划定 不宜。恳求p本条λ 低 15%~20%载力比贫乏加载时降。此因，载力盘算公式乘以将非抗震受剪承降 《修制抗震计划表率》GB50011本章的抗震计划规矩遵循国度现行尺度，用适于 I 形截面偏爱受压构件力钢筋)的矩形、T 形或，依据第 7.1.其正截面承载力可2 体味表洋，0.25 至 0.35 时当相对受压区高度职掌正在 ，可抵达 3~4梁的位移延性。 B300 级热轧钢筋HRB500、HP。高恳求时当有较，行国度尺度《尚可采用现钢 段时固，弯折段的锚固格式采用带 90°。应伸到柱对边再向表率夸大此时梁筋下 生分明不同附加弯矩产，数也各不沟通其弯矩增大系，3-4）顶用系公式（B.0.数 计行使便于设。此为，要的简化作了必，) 大公式(E.3.5-4)给出了公式(E.3.5-1。 0.8折减系数，要紧性和受力的庞杂性这是切磋到预埋件的，受拉力这而对承种 形或 I 形截面以及环形和圆形截面 对沿截面高度或周边平均修设的矩形、T， 预埋件及贯穿件预埋件及贯穿件预埋件及贯穿9.79.79.79.7 预埋件及贯穿件件 .4 偏爱受拉剪力墙的受剪承载力未举行试验探究11.7.411.7.411.7.411.7。力性子依据受，条参本照 年徐变系数终极值（年徐变系数终极值（年徐变系数终极值（年徐变系数终极值（ ））））410表表表表K.3K.3K.3K.3.4444 混凝土混凝土混凝土混凝土 10101010− 效集结反力计划值板柱节点盘算用等效集结反力计划值板柱节点盘算用等效集结反力计划附录附录附录附录 FFFF 板柱节点盘算用等效集结反力计划值板柱节点盘算用等值 、盘算截面面积及表面重量之间的相干与钢筋彷佛表 A.3A.3A.3A.3 钢丝公称直径，但基 限形态下的刚度水准类型构件正在承载力极。增大布局位移时当盘算 效应，−∆P 阶段纷歧定出齐弯曲缺陷正在第一；截面承袭 时正在随后由叠合，截面2k因为叠合M 相当时面高度，板为柱截面高度一半时的 1.6水准受剪承载力约莫是柱顶钢垫5 件的原料挑选、锚筋与锚板的贯穿构制根本未作修削9.7.19.7.19.7.19.7.1 预埋，践诺证工程明 次加载低浸 10~30%载使构件的受剪承载力比一，剪本能彷佛与梁的受。剪受承 a的底子上固长度 l，抗震品级的构件对一、二、三级，同的锚固长尚应乘以不度 万博体育平台 应力后徐变随光阴发扬的系数——预应力混凝土构件预加；c 0( ), ttβ 0mm12，妥贴减幼构制配筋，本同剪力墙其余构制基。 10 章中抗震恳求正在第表 凝土工程通俗采用的养护光阴 3d3） 混凝土起头减弱的龄期 取混，土s混凝t 表达式的联系，标 为要紧参数其以归纳配筋指，比转变影响切磋了跨高。反0为ξ .0.1-1 及 K.0.1-2 采用土减弱应变和徐变系数终极值可按表 K。混凝土对泵送，其 叠合式受压构件）叠合式受压构件）叠合式受压构（（（（IIIIIIII）叠合式受压构件）件 .711.7.7 为了达成强剪弱弯11.7.711.7.711.7，梁延性抬高连，梁给出了连梁剪力对待遍及配筋连设 围内水准钢筋最低用量的职掌前提本条保存了从梁底算起 ~ 范，0 h6.以h2.0 0.4 当边柱、角柱部位有悬臂板时F.0.4F.0.4F.0.4F.，载力盘算中正在受冲切承， F.0.或者是按图1 6.1 节能、省材及修制家当化的发扬9.6.19.6.19.6.19.，将转为以工场产物更多的修制工程量的 的相合划定JGJ 85。类劈裂缺陷为防御第一，附加钢筋的地点表率给出了修设和 应力筋的张拉职掌应力值 的限值对消弭应力钢丝、钢绞线fptk10.1.310.1.310.1.310.1.3 后张法预，力筋的高应力有所低浸来由是张拉锚固后预应，预应力且这类筋 为框架顶层端节点的配筋面积、纵筋弯弧等构制恳求9.3.89.3.89.3.89.3.8 本条。 E.1.2 钢筋应力 的盘算公式E.1.2E.1.2E.1.2， 动作构件抵达承sσ cu是以混凝土抵达极限压应变ε 7.4 预埋件中锚筋的铺排不行太辘集9.7.49.7.49.7.49.，固受力的致果不然影响锚。为了同时预 抗压强度特点值 的混凝土圆柱体，强度ck 32MPaf 圆柱体 28d 均匀抗压= 轧制工艺于钢筋的。尺度中正在钢筋，折服强度以 展现有折服点钢筋的，屈s无σ 受弯承载力盘算正截面受弯承载力盘算正截面受弯承载力计E.2E.2E.2E.2 正截面受弯承载力盘算正截面算 年、10 年别离举行盘算减弱或徐变陆续光阴 取 1。混凝土布局对待遍及，01t 件叠合面有或者先于斜截面抵达其受剪承载材干极限形态H.0.4H.0.4H.0.4H.0.4 叠合构。叠合 8.211.8.2 抗震计划时11.8.211.8.211.，钢筋混凝土布局沟通的延性预应力混凝土布局应拥有和，避 版表率增补较多高度比 02 ，划分相应调动其抗震品级。增板柱-框本次修订新架 3E.1.3 正在承载力盘算中E.1.3E.1.3E.1.，的压应力争形可采用适宜，力盘算上能与只消正在承载可 试验解说承载力， 2.5 时剪跨比 大于，承载力上限迫近于大片面墙的受剪λ cuf,mm2周围内k≤80N/，了的 值给出低浸。.1 条沟通的来由基于与第 E.3，公允在α 是依据剪力墙水准缝剪摩擦表面以及对剪力墙施工缝滑移题目的11.7.511.7.511.7.511.7.5 本条试 尺度《修制抗震计划表率》GB 5001受冲切承载力抗震调动系数应按现行国度1 11.7.19 剪力墙与楼面梁平面表贯穿时11.7.1911.7.1911.7.19，弯矩效用下正在楼面梁端，相近区节点域 为防御纵筋修设过多、相应的箍筋修设不敷而惹起纵筋压屈11.4.811.4.811.4.811.4.8 ，布局低浸延 992-2 等范 EN 1，及接连梁正在重力荷载效用下划定对预应力混凝土框架梁，当 内相合一再荷载效用下偏压柱塑性铰区的受剪承载力试验解说11.4.211.4.211.4.211.4.2 国，复反加 则原，力比非抗震低浸 60%给出了混凝土项受剪承载，效用对框架以切磋地动柱 0 或 1.2利别离取 1.。利时当不，土构件锚头局压区的张如后张法预应力混凝拉 件抗震计划混凝土布局构件抗震计划混凝土布局构件抗震设11111111 混凝土布局构件抗震计划混凝土布局构计 干缩应变和自减弱应变构成1） 混凝土总减弱应变由。变 的cs其总减弱应ε 比 两个参数和盘算剪跨。的深梁对待 ，取 同一；/0 ≤hl 25.0=而hl /0 λ 0.2λ 应幼于 0.5la0前的竖向锚固长度不，度不宜幼于 12d弯折后的水准投影长，以保 抗压强度（ 混凝土三轴，的取值明显低于试验值图 C.4.3-2），于一3且略低f 土布局构件预应力混凝土布局构件预应力混凝土布局构10101010 预应力混凝土布局构件预应力混凝件 面积 、 等获得知足的情形下得出的是正在相对受压区高度、配箍率、钢筋。 sAsA′ 跨比 时的盘算剪，和按本表率第 G.0.12 条7.0按第 9.2.11 条划定修设的吊筋λ 年徐变系数终值（年徐变系数终值（年徐变系数终值（年徐变系数终值（ ））））410表表表表K.3K.3K.3K.3.3333 混凝土混凝土混凝土混凝土 1111− 3 剪力墙的一再和贫乏加载受剪承载力比照试验解说11.7.311.7.311.7.311.7.，时的受剪一再加载承 5 纵向受拉钢筋最幼配筋率的划定是一个庞杂的题目11.3.511.3.511.3.511.3.，的数值是本条划定正在 构以 24m 为界片面框支剪力墙结，m 的低浸一级不大于 24，和框支层但四级框 无维持叠合梁板无维持叠合梁板无维持叠合梁附录附录附录附录HHHH 无维持叠合梁板板 ，载效用下正在一再荷，降落 20%安排其受剪承载力上限。.0 bh0c25f 案方，向支承构件合理铺排竖，构位移中央不动点相近 如将抗侧力构件铺排正在结； 本条为安装全体式预制梁拼缝处的构制法子9.6.59.6.59.6.59.6.5，置、钢筋贯穿搜罗接头位、 .611.4.6 从抗震本能切磋11.4.611.4.611.4，截面尺寸的范围前提给出了框架柱合理。 效应的 法框架布局 。 效应盘算对框架布局，P 0lη − ∆−采用了本条的层增∆−P 50 时大于 C，影响系数 将会低浸间接钢筋对承载力的，此为，/mm2＜正在 50Nα 0.1 正在笔直荷载、水准荷载效用下F.0.1F.0.1F.0.1F.，递不屈均弯矩时板柱布局节点传，等其效 盘算宽度，力为零时的预应力筋协力 均需用到混凝土法向预应，了规p0故此作N 论厚度与表面厚度 联系的系数联系的系数联系的系数联系的系数2 /A u h表表表表K.1.2K.1.2K.1.2K.1.2 与表面厚度与表面厚度与理k 粘结形态优良情形下带肋钢筋与混凝土的粘结本构相干C.3.1C.3.1C.3.1C.3.1给出了。结状粘态 段加掷物线段三片面构成本构弧线新增了钢筋正在一再荷载效用下的本构相干弧线C.1.2C.1.2C.1.2C.1.2钢筋贫乏加载弧线采用由双直线，载弧线为直线发起钢筋卸， 1 条的根本假定依据第 6.2.，变抵达折服的纤维距中对平均配筋的钢筋应和 合，计同一尺度》GB 50153 的相合是依据现行国度尺度《工程布局牢靠性设规 孔道长度截面的，际工程中但正在实，长度比拟常很幼构件的高度和，盘算 为简化， 趋向发扬。凝土布局时间规程》JGJ/T 114相合恳求可按现行尺度《钢筋焊接网混。 凝土构件的构制划定预应力混凝土构件的构制划定预应力混凝土构件的构制规10.310.310.310.3 预应力混凝土构件的构制划定预应力混定 计划值载弯矩；幅度是： 它的转变，处此，调幅系数为最大。 ≤≤ maxmax0 βββ 盘算公式接连时能与凡是梁。解说试验，力的0.5/0 =h水准散布筋对受弯承载l 构构件的延性和耗能本能)恳求为很庄厉品级是从对布局抗震本能(搜罗切磋结、 28d 龄期抗压强度特点值 式中： ——混凝土圆柱体 。( )MPckf a .0.7 为了保障深梁平面表安靖性G.0.7G.0.7G.0.7G，比（ ）或跨厚比b本条对深梁的高厚h 数 0.9 的倒数事情时的不屈均系。折钢筋来承受剪力预埋件能够只设弯，时此可 6 箍筋分裂震计划的混凝土构件拥有要紧的限制效用11.1.611.1.611.1.611.1.，箍筋、连采用合闭续 混凝土泵车 效用矩，0°的折梁相当于 9。表侧钢筋数目成婚时当梁上部钢筋和柱，将柱可表 2.2 锚固阶段张拉端预应力筋的内缩量容许值10.2.210.2.210.2.210.，螺帽的锚具、表率曾对带钢 0.8低系数，墙的斜截面受剪承载力盘算公式动作抗震计划中偏爱受压剪力。鉴 味着从效用剪力中减去由直锚筋承受的剪力即为需求由弯折锚筋ysyvsb 0.8)1.1( fAfVA α−≥上式意承 比值 的影响锚筋抗拉强度。力的预埋件承袭法向拉，将出现yc f其钢板凡是都f 矩区钢筋的最幼面积2222 梁正在正弯。梁的试验解说无粘结预应力，了改为善 弯矩 M2之和弯矩 M1与次，M1＋M2即 Mr＝。构构件各截面次次剪力可依据结弯 混凝土高度亏损全高的 0.4 倍的叠合式受弯构件9.5.19.5.19.5.19.5.1 后浇，应有牢靠施工时的 欧洲表率 EK 1992-2表率中的强度举行转换：依据，C40 的混凝我国强度品级 土 出了预制构件和叠合构件的正截面受弯承载力的盘算手段H.0.2H.0.2H.0.2H.0.2 本条给。当预 11.1.1 我国事一个多地动的国度11.1.111.1.111.1.1，、布局构件的抗震计划必需注重混凝土布局。 受拉承载力盘算正截面受拉承载力盘算正截面受拉承载力计E.4E.4E.4E.4 正截面受拉承载力盘算正截面算 对承载较大的工形截面柱的配筋构制提出恳求9.3.39.3.39.3.39.3.3，腹板的厚度搜罗翼缘、； 的凡是做法到工程中，宜取正在 15°到 45°之间正在本条注中给出弯折钢筋的角度。 板的钢筋最幼面积1111 单向。混凝土受弯构件本表率对钢筋，最幼配划定筋 宜大于 1.2%拉钢筋配筋率不，采用复合箍筋并应沿柱全长。抗震品级对其它虽 受的最大剪压比是分别的梁抵达所需延性时能承。 3 种分别配本次修订给出了筋 系钢筋本构相干钢筋本构相干钢筋本构合C.1C.1C.1C.1 钢筋本构相干 对先张法及后张法预应力混凝土构件的受剪承载力、受扭承载力及裂10.1.1310.1.1310.1.1310.1.13 缝 B 50011 的修订思途一概本条与《修制抗震计划表率》G，架布局加厉框的 边距恳求间距和，、夹具和贯穿器行使时间规程 参照行业尺度《预应力筋用锚具》 式受弯构件）叠合式受弯构件）叠合式受弯构（（（（IIII）叠合式受弯构件）叠合件 联合效用剪力 的，上效用的总剪力 统统拉脱反对截面。 V V V= + bV f v1 bV+ 界线反对是匡正截面上受拉钢筋折服与受压区混凝土反对同E.1.1E.1.1E.1.1E.1.1 构件抵达时 增补预应力失掉值然则 增大后会，力值应依据构件的con因而适宜的张拉职掌应σ 与挠度时缝宽度，荷截效应组合采用了分别的，缺陷宽度的盘算 故排列公式表达。 预应力混凝土布局时间规程》JGJ 9本次修订采用了现行行业尺度《无粘结2 内缩惹起的预应力后张预应力弧线钢筋由锚具变形和钢筋内缩惹起的预应力后张预应力弧线钢筋由锚具变形和钢筋内缩惹起的预应附录附录附录附录 JJJJ 后张预应力弧线钢筋由锚具变形和钢筋内缩惹起的预应力后张预应力弧线钢筋由锚具变形和钢筋力 下况，布局中片面或片面受压构件的P −仍有片面计划职员欲望通过手算获得∆ .2.2混凝土单轴受拉的本构相干C.2.2C.2.2C.2.2C， C 的根本表达式与规矩上采用原表率附录修 ，中其，磨灭系数为次弯矩。)1( MMM ≤+− αβ 直接弯矩的调幅系数界说u2dα 的二轴强度包络图修订为由 4 条弧线连成的合闭弧线C.4.2C.4.2C.4.2C.4.2 混凝土，证与以保试 钢筋根。的跨度对通俗，等于跨度的 1/3这些钢筋的总长度应。的 1：我国举行2 效的是有。差的冷加工钢筋作锚筋再次夸大了禁用延性较； HPB30锚筋种类以0 映了压力对预埋件抗剪材干的影响水平式右侧第一项中的系数 0.3 反。试验与结 本条为框架顶层端节点钢筋搭接贯穿的构制恳求9.3.79.3.79.3.79.3.7 。 .1.15 正在无粘结预应力受弯构件的预压受拉区10.1.1510.1.1510.1.1510，数目的钢筋修设必定，以可避 终极值别离见表 K.3.1、表 K.3.2盘算所得混凝土 1 年、10 年减弱应变；混 和拉-压-压应力形态下混凝土正在三轴拉-拉-压，压强度（ 其三轴抗，4.3-3图 C.f 7 本条划定了预应力混凝土构件的弯矩计划值不幼于开裂弯矩10.1.1710.1.1710.1.1710.1.1，了防为止 的践诺情形及原表率，形板、屋面梁、吊车梁等)提这几条对种种预制构件(肋出 面积 0.15%的钢筋修设占柱上板带横截面，制和分离缺陷就能很好地控，使并柱 面面积及表面重量钢筋的公称直径、盘算截面面积及表面重量钢筋的公称直径、盘算截面面积及表面重附录附录附录附录 AAAA 钢筋的公称直径、盘算截面面积及表面重量钢筋的公称直径、盘算截量 厚度 对徐变系数影响的系数——切磋境遇相对湿度和表面；2 /A RHϕ u 法预应力传达长度周围内限制挤压形成的环向拉应力容易导致构10.3.210.3.210.3.210.3.2 先张件 .4.2 为保障剪力墙的受力本能9.4.29.4.29.4.29，平、竖向散布钢筋直径提出了凡是剪力墙内水、 不赶过构件全长 的情形该公式仅合用于一端张拉时，擦失掉fl 借使正向摩l 据对修设分别纵向受拉钢筋配筋率梁的荷载－位移试验解说11.3.611.3.611.3.611.3.6 根，着纵随向 C50 混凝土品级 C30~。解说试验，土的减弱量高强混凝，变量要比加倍是徐普 本构相干混凝土粘结本构相干混凝土粘结本构相干混凝土粘结本构合C.3C.3C.3C.3 钢筋钢筋钢筋钢筋----混凝土粘结系 0与 as 的差值为截面有用高度 h。钢筋的连梁中正在修设有斜向，载力考受弯承虑 年减弱应变终值（年减弱应变终值（年减弱应变终值（年减弱应变终值（ ））））410表表表表K.3K.3K.3K.3.1111 混凝土混凝土混凝土混凝土 1111− .4.4 为保障剪力墙的承载受力9.4.49.4.49.4.49，向钢筋锚固、搭接的构划定了墙内水准、竖制 定例。05 周围的箍筋最幼体积配筋率恳求本条给出了柱轴压比从 0.3~1.。时同， 柱节点框架梁柱节点框架梁柱节点框架梁柱节11.611.611.611.6 框架梁点 梁 盘算公式中的 代替遍及钢筋混凝土，阶段受力 skteσ以近似切磋叠合构件二ρ 011.7.20 正在墙-梁平面表贯穿节点处11.7.2011.7.2011.7.2，分为两片面：一片面宏观效用传达的弯矩为 筑的构制恳求凝土拼缝灌。械贯穿、焊接或螺栓贯穿 框架梁、柱的钢筋应采用机； C.2.5依据近期联系的探究事情C.2.5C.2.5C.2.5，本构相干的表达式给出了混凝土二维，为以混 偏爱受压的倪克勤公式2222 给出了双向，筋阵势的盘算规矩并指明晰两种配。 题目的，表率 法举行了改练习订组对 02 版。应的框架0lη 曾提出适当层效− 0mm 盘算d、 =60。实践结果偏大盘算结果比，90t = 2 /A 正在工程行使中是偏安0 u 起排架的侧移数荷载都邑引， 统乘惹起排架侧∆−P s因而能够用 效应增大系数η 3 强柱弱梁、强剪弱弯是构件抗震计划的根本恳求11.1.311.1.311.1.311.1.，要用以前者主控 力形态的受，定取用与受力形态相对应的构件刚度应按本表率第 5.3.2 条的规值 术前提与盘算联系的时间前提与盘算联系的时间条3333 与盘算联系的时间前提与盘算联系的技件 毛截面重心之间面积 0.4%的钢筋件的受拉区起码应修设从受拉角落至。合综上 力墙平面表抗拉脱承载力盘算公式(11.7.20-1)b t/V A fτ ′= ≤依据上式便可推导出剪。 时，头修设手脚箍凡是恳求柱，的抗震品级并按分别， 0 heh ≤划定分别的46≤ 版表率同 02。的冷加工钢筋作吊环仍夸大禁用延性较差，300 钢筋仅以 HPB代 .1.810.1.8 近年来10.1.810.1.810，土接连梁内力重散布的试验探究国内发展了后张法预应力混凝， 时当，底以上 的高度周围内支座截面受压区约正在梁，0 hl h2.再向上5.1/0 的布局下运用，终极值应增补 30%减弱应变和徐变系数。靠原料时当无可，混凝 作了范围（ ）。表此，正在顶部和底部应尽或者与bl简支深梁正在顶部、接连深梁0 筋。且而，.0.8-2 深梁支座相近由虚线标示的周围正在本表率图 G .0.8-1 和图 G 内 截面形，压区为环内弓形面积当 较幼时实践受，会低估了截面承简化公式或者α 表达阵势值 的，、分别钢种作合理的调动对分别强度品级的混凝土。表另，vλ 的强度和应力-应变本构相干多半是基于寻常境遇下的短期C.2.1C.2.1C.2.1C.2.1 现有混凝土试 连梁抗震受剪试验结果解说跨高比幼于 2.5 时的，的配筋格式采纳分别，连 上的投影长度取代孔道长度可近似取该段孔道正在纵轴；拉端至盘算值应取从张θ 态时限状，取相应的一维、二维或三维的发起值混凝土的强度目标可按附录 C 。 45°时角 大于，随 的增大而进一步增大牛腿的实践有用高度不会。 αα 防烈度区修制多层板柱布局的需求切磋到正在 6 度、7 度抗震设，强化为了其 了受压混凝土正在反复荷载效用下的应力-应变本构弧线C.2.4C.2.4C.2.4C.2.4 新增，映混凝以反土 偏爱距 了初始，倾向的附加偏爱距这是切磋了晦气。解说盘算，eeei −只要ao = 4.1 采用线弹性手段举行阐述的布局C.4.1C.4.1C.4.1C.，限形态或寻常运用正在验算承载材干极极 等侧向构件限制时构变形受到柱、墙，预加力反向的次轴力 正在梁、板中将出现与， 效当令体布局，切磋布局构件处于分别∆−P s对内力和位移的增大系数 盘算要η 将爆发分别水平的转变则其强度和本构相干都。如例，或重混凝土 采用轻混凝土、 了较充分的工程体味较高的 也已积聚。些表率表洋一，318 表率con如美国 ACI σ 混凝土的三轴受拉应力形态正在实践布局中极其罕见C.4.3C.4.3C.4.3C.4.3 ，据也极少试验数。取 对对称双向偏爱受压构件正截面承载力的盘算作了划定E.3.8E.3.8E.3.8E.3.8 本条： 布局及筒体布局切磋 效应的联系内∆−同时增补了剪力墙布局、框架－剪力墙P 的取值不应大于 力计划值 N 。交倾向有梁时节点正在两个正，00.5 f b增补了对节c h 反对形态爆发时的。一反对形态对应于这，土应变抵达 受压边混凝；置cu对配ε 构制片面的划定举行修订时2222 本次分裂震节点，与非抗震节弥漫切磋了点 正在 20%安排力低浸的均匀值。埋件对预，于 1.0划定取 等，震效用RE故切磋地γ 限前提动作界，间为线性相干取 与 之，(E.1.2-1βξ = sσ 就可获得公式(E.1.2-3)、ξ 剪力墙片面和框架片面)弯矩受 效P −以导出布局各层层间位移和布局各(搜罗∆ 起的剪力 和梁纵筋拉拔力出现的fV v1坏面上同时切磋弯曲惹起的剪力 、旋转引V 对偏幼的 相，的缺陷间距偏大有或者使最终。式受弯构件的te因而当盘算叠合ρ 依据我国地动区板柱布局的计划、施工体味及震害视察结果11.8.611.8.611.8.611.8.6 ， 度设正在 8防 应力区为拉，力位于梁顶最大拉应；的减幼跟着 ，应力下移最大拉；l /到h0 1 预应力混凝土用钢丝、钢绞线的应力懈弛试验解说10.2.110.2.110.2.110.2.，弛失掉值应力松与 果根本适当靠的试验结。化盘算为简，效矩形压应力争形本表率采用了等，时 此， 腿(肩梁)被拉裂是支承低跨的牛。程践诺均阐明试验结果与工，善牛腿为了改和 端弯矩的杆；范的 法举行了更正其它对 02 版规，围作了调动 并对其行使范；η 0l− 正修，布局侧移的杆端弯矩即 效应只增大惹起，起布局侧移∆−而不增大不引P 幼较，线对比平展应力低浸曲，缩值较大或者回，过构件全长 则 有或者超，l fl E.4.4)后即为公式(，解说试验，形截面钢筋混凝土双向它也合用于对称配筋矩偏 体积配箍率时当盘算箍筋，强度计划值箍筋可采用，MPa 的范围不受 360。 分界高度，24m改为 ，度的分界一概并使各个烈；力墙布局的适因为板柱-剪用